叉車(chē)工作過(guò)程中，老是長(zhǎng)期和高頻次接受大負(fù)荷，所以對(duì)門(mén)架總成尤其是起關(guān)鍵作用的外門(mén)架的強(qiáng)度需求很高。
1.一般外門(mén)架總成布局
一般外門(mén)架總成布局如圖1所示。四方框中布局較雜亂，總成焊接后門(mén)架變形量較大，需求消除焊接應(yīng)力并進(jìn)行二次校對(duì)。中橫梁1及下橫梁3的加工技術(shù)雜亂，出產(chǎn)流程較長(zhǎng)，一起需求模具制作，出產(chǎn)成本較高，尤其是中橫梁開(kāi)襠尺度a在實(shí)踐出產(chǎn)中不易確保，加工完成后還需校對(duì)。為此，決議對(duì)原一般外門(mén)架進(jìn)行改進(jìn)。
2.新式外門(mén)架總成布局
新式外門(mén)架總成布局如圖2所示。四方框中布局較簡(jiǎn)略，門(mén)架總成焊接后變形量小，恰當(dāng)控制即可到達(dá)需求，不需求校對(duì)，一起中橫梁開(kāi)襠尺度b實(shí)踐出產(chǎn)時(shí)容易控制。
一般型門(mén)架歪斜液壓缸支座與哈夫座之間垂直距離為450mm，新式外門(mén)架相對(duì)一般型外門(mén)架其哈夫座下移，歪斜液壓缸支座與哈夫支座之間垂直距離到達(dá)600mm，因此新式門(mén)架在前、后歪斜時(shí)外門(mén)架受力情況顯著得到了改進(jìn)。
3.兩種外門(mén)架強(qiáng)度比照
經(jīng)計(jì)算機(jī)模仿仿真CAE試驗(yàn)后，將2種外門(mén)架總成布局強(qiáng)度進(jìn)行比照，成果一般型外門(mén)架的最大位移11.17mm，新式外門(mén)架的最大位移11.9mm。盡管在平等條件下新式外門(mén)架變形量略有添加，但變形量相差不大，能夠滿(mǎn)足各種工況運(yùn)用。
經(jīng)計(jì)算機(jī)模仿仿真CAE試驗(yàn)后，將2種外門(mén)架中的橫梁布局強(qiáng)度進(jìn)行比照。在平等條件下加載后，一般型外門(mén)架橫梁的受力情況較差，最大應(yīng)力為144MPa;新式外門(mén)架拼焊布局橫梁的受力情況較好，最大應(yīng)力為113MPa。
由以上看出，新式外門(mén)架總成布局簡(jiǎn)略，質(zhì)量較小，優(yōu)化了零部件加工技術(shù)，一起出產(chǎn)功率較高，在平等受力工況下完全可以代替一般型外門(mén)架總成運(yùn)用。